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２１ＧＹ５ＰＰアンプ２号機 平成３１年２月１３日 
２１ＧＹ５ＰＰアンプ２号機 《 はじめに 》 先日、ＫＭＱ－６０の残骸をオークションで入手した。電源トランスは使用できる状態であったので、このアンプを製作することにした。 しかし、電源トランス（Ｓ－１７９１）は５０ＣＡ１０の使用が前提で設計されているため、他球を使用するにはヒーター電源の確保が難しい。 手持ち球の中に２１ＧＹ５が８本あったので、何とか使えないかと知恵を絞って製作した。 《 使用部品 》 ＯＰＴはタンゴ製ＦＥ－２５－５、電源トランスはラックス製Ｓ－１７９１を使用する。 ＣＨコイルは付属していたＣ－１７４４のインダクタンス０．９Ｈではインダクタンス不足が予想されるのでノグチ製ＰＭＣ－２２８Ｈ（２Ｈ）に交換する。 ケースはＫＭＱ-６０を分解したもの、出力管は２１ＧＹ５（ＧＥ製）を使用する。他に１２ＡＸ７を２本、６４１４を２本、６ＡＱ５を１本使用する。 ６４１４と６ＡＱ５のヒーターは６．３Ｖ４５０ｍＡである。 ２１ＧＹ５、６４１４、６ＡＱ５の計７本を直列（２１×４＋６．３×３＝１０２．９Ｖ）にしてＡＣ１００Ｖで点火する。 初段のみ６．３Ｖから供給する。 《 回路構成 》 初段は１２ＡＸ７Ａ（ＥＣＣ８３）のＳＲＰＰ、位相反転段は６４１４（パラ）のＰＫ分割型である。 出力段は２１ＧＹ５のビーム接続ＰＰとする。２１ＧＹ５の最大ＳＧ電圧は２２０Ｖであるため一工夫が必要である。 Ｂ電源は３４０Ｖを両波整流、ＣＨインプット方式とする。コンデンサーインプットでは電圧が高すぎて具合が悪い。 ＣＨインプットの必要インダクタンスは下記の計算式で求めることができる。 Ｌ≧（ＲＬ+Ｒsd）／６πｆ ＲＬ：負荷抵抗 Ｒｓｄ：電源インピーダンス ＲＬ＋Ｒｓｄ＝２０００Ωと仮定すればＣＨコイルのインダクタンスは Ｌ≧０．８８Ｈ と計算できる。 問題となるＳＧ電源は６ＡＱ５（Ｔ）で１００Ｖに安定化して供給する。これにより最大出力時のＳＧ電流増加に対応出来る。 下図の青線はＳＧ電圧９０Ｖ時のＥｃ＝０Ｖの特性である。 この図に最大出力時のプレート電圧を３０２Ｖと仮定して１．２５ＫΩのロードライン（赤線）を引いて最大出力を計算した結果 （３０２-３２）×０．２１０÷２≒２８．３５（Ｗ） となる。更に、ＯＰＴの効率を９３％とすれば ２８．３５×０．９３≒２６．３７（Ｗ） と計算できる。 
入力約０．８Ｖで２６．３Ｗのノンクリップ最大出力（１ＫＨＺ）が得られ、ほぼ計算通りであった。 ２０ＨＺにおける最大出力は中域の３８％程度まで低下し、ＦＥ－２５－５の低域特性はＯＹ－１５－５と比較して少し貧弱である。 残留雑音はＬｃｈ１ｍＶ、ＲＣＨ０．８ｍＶで少し多いが、ＳＰから５０㎝ではほとんど聞こえないので十分である。 ＮＦＢは１４ｄＢ、ＤＦは４．５（ＯＮ-ＯＦＦ法）であった。 周波数特性は８７ＫＨＺで－３ｄＢと良好、それ以上もなだらかに減衰し、ピークやディップは見られない。 １０ＫＨＺ矩形波応答ではわずかにリンギングが発生しているが、この程度であれば全く問題ないと思われる。 容量負荷時の矩形波応答も比較的安定している。 クロストーク特性はかなりあまり良好とは言えないが、中域で７０ｄＢ以上取れている。 それ以下は残留雑音のため測定不能であった。 １０ＫＨＺの歪率が他と比べて悪い、また低出力時ひずみ率が悪化している原因は残留雑音の影響である。 《 その他 》 ＰＫ分割段までＡＣ１００Ｖで点火したため、６０ＨＺの混入が心配であったが、残留雑音は三角波ではなくＣＨインプットのきれいな１２０ＨＺ残留リップルであった。 ５Ｈ以上のインダクタンスを持ったＣＨコイルに交換すれば改善できると思われるが、スペース的に取り付けは不可である。 最初、７０ＫＨＺ付近の高域発振を疑う微弱な波形を観測した。 そこで、出力管グリッドのパラ止め抵抗を３．３ＫΩから５．１ＫΩに交換し、さらにＰＴ１次側端子の一端をコンデンサー（０．０５μＦ）でアースに接続したところ、消すことができた。 下の写真参照。どちらもＣＨインプットによる１２０ＨＺ残留リップル。 その結果、電源プラグの向きによりシャーシー対大地間電圧が５０Ｖ程度に上昇した。 感電するほどではなかったが、通常の使用時は電源プラグをシャーシー対大地間電圧が低い向きに挿入して使用したほうが安全である。 |
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 内部配線  背 面 |