２３ＪＳ６Ａ×２マッチングトランス付ＳＥＰＰアンプ 　令和元年９月６日　 ２３ＪＳ６Ａ×２マッチングトランス付ＳＥＰＰアンプ はじめに 　手元に水平出力管の２３ＪＳ６Ａが残っていたので、この球を使ったマッチングトランス付ＳＥＰＰアンプを製作することにした。 　２３ＪＳ６Ａを使ったＳＥＰＰアンプの負荷抵抗対最大出力の関係は６ＪＳ６ＡＳＥＰＰアンプの最大出力を参照されたい。

使用部品 　シャーシーは奥澤製Ｏ−４を使用し、両サイドに水性ニスを塗った側板を取り付ける。 　電源トランスは西崎電機特注品、ＣＨコイルはノグチトランス製ＰＭＣ−０９３０（０．９Ｈ３００ｍＡ）２個と同じくノグチトランス製ＰＭＣ−１００６を１個使用する。 マッチングトランスはタンゴ製１０２４４を使用する。 このマッチングトランスはオリエントコアーが使用され、１次側６４Ω、２次側８Ω、容量６０Ｗである。 　ＣＨコイル１個と５６０μＦ４００Ｖ電解コンデンサー４個はリード製ＰＬ−４に収めて取り付ける。 　出力管は２３ＪＳ６Ａ、初段は１２ＡＵ７Ａ、ドライバー段は６４６３を使用する。 ６４６３は１２ＢＨ７Ａと似た特性であるがピン接続が異なるので注意が必要である。 共通カソードに接続する定電流回路には６ＣＬ６を３極管接続として使用する。 回路構成 　出力段用第１Ｂ電源は左右別とし、それぞれ２８０Ｖ２５０ｍＡをブリッジ整流して±１８１Ｖ、最大ＤＣ１６０ｍＡを供給する。 ドライバー段用第２Ｂ電源は１７０Ｖを倍電圧整流して供給する。 バイアス電源は４組の５０Ｖ３０ｍＡをブリッジ整流して供給する。 無信号時のプレート電流は１００ｍＡに設定、その時のプレート損失は１８．１Ｗ、最大定格２８Ｗに対して約６５％となっている。 　打ち消し回路はＰＮＦＢ方式で、マッチングトランス１次側から６ＣＬ６のカソードへ帰還電圧を注入する。 　ＮＦＢは１次側と２次側をＳＷで切り替えが出来るようにする。 はじめ段間の時定数を０．１μＦ×１００ＫΩとしていたが１０ＨＺ未満の帯域でピークが発生していたので０．２２μＦ×２２０ＫΩ（下段は０．４７／２×２２０ＫΩ）に変更した。 測定結果 　１次側からＮＦＢをかけた場合、４５０ＫＨＺ付近にピークが観測されたが、２次側からのＮＦＢではピークが消えた。 高域遮断周波数は１次側からのＮＦＢでは４５ＫＨＺ付近、２次側からのＮＦＢでは１２５ＫＨＺ付近となった。 　周波数特性以外はＮＦＢを１次側、２次側のいずれから掛けてもほとんど差は無かった。 　ＮＦＢは約１０ｄＢに設定、残留雑音は左右ＣＨ共０.３ｍＶ程度であった。 ＤＦは１次側から帰還した場合は２．３、２次側から帰還した場合は４．３で少し小さい。 最大出力 　入力１．３６Ｖでクリップ開始出力１２Ｗ（１ＫＨＺ）が得られたが、最適負荷抵抗は１５０Ω辺りと思われる。 　１０ＨＺにおける最大出力は中域の４０％程度まで低下しているが、２０ＨＺでは中域の約７５％が得られている。 その他 　シャーシー上面にテストピンを左右に取り付け、ＤＣバランスとプレート電流測定の切り替えＳＷを取り付けた。 また、出力段のバイアス調整は１０ＫΩ２連ＶＲを４個使用している。 この方式は単連ＶＲ４個を使用した場合と比較して調整時の利便性が向上する。 難点は２連ＶＲの価格が高いことである。 　下段のカップリングコンデンサーの耐圧は６３０Ｖでは不足するので必ず７５０Ｖ以上のものを使用しなければならない。 今回は４５０Ｖ０．４７μＦを２個直列で使用した。 　使用したＭＴは少し１次側インピーダンス低すぎたようで、最大出力が少し小さく、ひずみも多めとなった。 １６７Ωの製品（Ｗ２−ＳＴ６０）を使用すれば最大出力の増加、ひずみの低下が期待できるのではないだろうか。 　このアンプは令和元年１１月にＭＴをＷ２−ＳＴ６０に交換し、 ２３ＪＳ６Ａ×２ＭＴ付ＳＥＰＰアンプ２号機　となった。 バイアス調整、ＰＰバランス調整用ＶＲとテストピン 内部配線 背　　面　　写　　真